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  中华人民共和国国家标准给水排水工程构筑物结构设计规范批准部门：中华人民共和国建设部第91号建设部关于发布国家标准《给水排水工程构筑物结构设计规范》的公告现批准《给水排水工程构筑物结构设计规范》为国家标准，编号为GB50069—2002,自2003年3月6.3.4条为强制性条文，必须严格执行。原《给水排水工程结构设计规范》GBJ69—84中的相应内容同本规范由建设部标准定额研究所组织中国建筑工业出版社出版发行。二○〇二年十-月二十六日本规范根据建设部(92)建标字第16号文的要求，对原规范《给水排水工程结构设计规范》GBJ69—84作了修订。由北京市规划委员会为主编部门，北京市市政工程设计研究总院为主编单位，会同有关设计单位共同完成。原规范颁布实施至今已15年，在工程实践中效果良好。这次修订主要是由于下列两(一)结构设计理论模式和方法有重要改进GBJ69—84属于通用设计规范，各类结构(混凝土、砌体等)的截面设计均应遵循本规范的要求。我国于1984年发布《建筑结构设计统一标准》GBJ68-84(修订版为《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001)后，1992年又颁发了《工程结构中，规定了结构设计均采用以概率理论为基础的界限状态设计方法，替代原规范采用的单一安全系数界限状态设计方法，据此，有关结构设计的各种标准、规规范》GB]69-84也一定要进行修订，以与相关的标准、规范协调一致。(二)原规范GBJ69—84内容过于综合，不利于原规范GBJ69-84为了适应当时的急需，在内容上力求能概括给水排水工程的各种结构，不仅列入了水池、沉井、水塔等构筑物，还包括各种不一样的材料的管道结构。这样处理虽然满足了当时的工程应用，但从长远来看不利于发展，不利于促进技术进步。我国实行改革开放以来，通过交流和引进国外先进的技术，在科学技术领域有了长足进步，这就需要对原标准、规范不断进行修订或增补。由于原规范的内容过于综合，往往造成不能及时将行之有效的先进的技术反映进去，以此来降低了它应有的指导作用。在这次修订GBJ69—84时，原则上是最好能够降低综合性，以利于及时来更新和完善。为此将原规范分割为以下两部分，共10本标准：1.国家标准(1)《给水排水工程构筑物结构设计规范》;(2)《给水排水工程管道结构设计规范》。2.中国工程建设标准化协会标准(1)《给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规(2)《给水排水工程水塔结构设计规程》;(3)《给水排水工程钢筋混凝土沉井结构设计规(4)《给水排水工程埋地钢管管道结构设计规(5)《给水排水工程埋地铸铁管管道结构设计规(6)《给水排水工程埋地预制混凝土圆形管管道(7)《给水排水工程埋地管芯缠丝预应力混凝土管和预应力钢筒混凝土管管道结构设计规程》;(8)《给水排水工程埋地矩形管管道结构设计规本规范主要是针对给水排水工程构筑物结构设计中的一些共性要求作出规定，包括适合使用的范围、主要符号、材料性能要求、各种作用的标准值、作用的分项系数和组合系数、承载能力和正常使用界限状态，以及构造要求等。这些共性规定将在协会标准中得到遵循，贯彻实施。本规范由建设部负责管理和对强制性条文的解释，由北京市市政工程设计研究总院负责对具体技术内容的解释。请各单位在执行本规范过程中，注意总结经验和积累资料，随时将发现的问题和意见寄交北京市市政工程设计研究总院(100045),以供今后修订时参考。本规范编制单位和主要起草人名单主编单位：北京市市政工程设计研究总院参编单位：中国市政工程中南设计研究院、中国市政工程西北设计研究院、中国市政工程西南设计研究院、中国市政工程东北设计研究院、上海市政工程设计研究院、天津市市政工程设计研究院、湖南大学、铁道部专业设计院。主要起草人：沈世杰、刘雨生(以下按姓氏笔画排列)王文贤、王憬山、冯龙度、刘健行、苏发怀、陈世江、沈宜强、宋绍先、钟启承、郭天木、葛春辉、翟荣申、潘家多5-5-3 5-5-52主要符号 5-5-5 5—5-54结构上的作用 5--5—6 5-5-7 5基本设计规定 5—5-9 5—5-10 5—5-106基本构造要求 5-5-12 5—5—12附录A钢筋混凝土矩形截面处于受弯或大偏心受拉(压)状态5-5-51.0.1为了在给水排水工程构筑物结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策，达到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，制定本规范。1.0.2本规范适用于城镇公用设施和工业公司中一般给水排水工程构筑物的结构设计；不适用于工业公司中具有特别的条件的给水排水工程构筑物的结构设计。1.0.3贮水或水处理构筑物、地下构筑物，一般宜采用钢筋混凝土结构；当容量较小且安全等级低于二级时，可采用砖石结构。在最冷月平均气温低于-3℃的地区，外露的贮水或水处理构筑物不得采用砖砌结构。1.0.4本规范系根据国家标准《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001和《工程结构可靠度设计统一标准》GB50153—92规定的原则制定。1.0.5按本规范设计时，对于一般荷载的确定、构件截面计算和地基基础设计等，应按现行有关标准的规定执行。对于建造在地震区、湿陷性黄土或膨胀土等地区的给水排水工程构筑物的结构设计，尚应符合现行有关标准的规定。2.0.1作用和作用效应Fep,k、Fcp,k--—地下水位以上、以下的侧向土压力标准值；Fdw,k——流水压力标准值；9fw,k—-地下水的浮托力标准值；Fk—-冰压力标准值；f-—冰的极限抗住压力的强度；fim——冰的极限弯曲抗住压力的强度；S——作用效应组合设计值；Wmax——钢筋混凝土结构物件的最大裂缝宽度；Yo——原状土的重力密度。2.0.2材料性能Fi—混凝土的抗冻等级；Si—混凝土的抗渗等级；ac-—混凝土的线线胀系数；β——混凝土的热交换系数；λc——混凝土的导热系数。A。-—构件的混凝土净截面面积；Ao——-构件的换算截面面积；A,——钢筋混凝土结构物件的受拉区纵向钢筋截面面积；eq——纵向轴力对截面重心的偏心距；H—-覆土高度；Zw-—-自地面至地下水位的距离。计算系数及其他Ka—主动土压力系数；K₁—-—水流力系数；K、——设计稳定性抗力系数；m—取水头部迎水流面的体型系数；na—-淹没深度影响系数；n,——竖向土压力系数；Ta——壁板外侧的大气温度；Tm——壁板内侧介质的计算温度；△t--壁板的内、外侧壁面温差；αc——混凝土拉应力限制系数；αg——钢筋的弹性模量与混凝土弹性模量的比值；y——受拉区混凝土的塑性影响系数；tw—-地下水浮托力折减系数；y-—受拉钢筋表面形状系数；4c-—可变作用的组合值系数；ψo——可变作用的准永久值系数。3.0.1贮水或水处理构筑物、地下构筑物的混凝土强度等级不应低于C25。3.0.2混凝土、钢筋的设计指标应按《混凝土结构设计规范》GB50010的规定采用；砖石砌体的设计指标应按《砌体结构设计规范》GB50003的规定采用；钢材、钢铸件的设计指标应按《钢结构设计规3.0.3钢筋混凝土构筑物的抗渗，宜以混凝土本身的密实性满足抗渗要求。构筑物混凝土的抗渗等级要求应按表3.0.3采用。混凝土的抗渗等级，应根据试验确定。相应混凝土的骨料应选择良好级配；水灰比不应大于0.50。表3.0.3混凝土抗渗等级Si的规定最大作用水头与混凝士壁、板厚度之比值i抗渗等级Si注：抗渗等级Si的定义系指龄期为28d的混凝土试件，施加i×0.1MPa水压后满足不渗水指标，3.0.4贮水或水处理构筑物、地下构筑物的混凝处理；对接触侵蚀性介质的混凝土，应按现行的有关其含碱量最大限值应符合《混凝土碱含量限值标准》3.0.6最冷月平均气温低于-3℃的地区，外露的钢应按表3.0.6的要求采用。混凝土的抗冻等级应进行表3.0.6混凝土抗冻等级Fi的规定其他天气特征情况地表水取水头部的水位涨落区以上部位及外露的水池等最冷月平均气温低于.10r最冷月平均气温在注：1混凝土抗冻等级Fi系指龄期为28d的混凝上试件，在进行相应要求冻融循环总次数；次作用后，其强度降低不大于25%,重量损失不超过2气温应根据连续5年以上的实测资料，统计其平均值确定；3冻融循环总次数系指一年内气温从+3℃以上降至-3℃以下，然后回升至+3℃以上的交替次数；对于地表水取水头部，尚应考虑一年中月平均气温低于…3℃期间，因水位涨落而产生的冻融交替次数，此时水位每涨落一次应按一次冻融3.0.8在混凝土配制中采用外加剂时，应符合《混凝土外加剂应用技术规范》GBJ119的规定。并应根据试验鉴定，确定其适用性及相应的掺合3.0.9混凝土用水泥宜采用普通硅酸盐水泥；当考3.0.10混凝土热工系数，可按表3.0.10采用。系数名称工作条件线℃范围内导热系数λ构件两侧表面与空气接触构件一侧表面与空气接触，另一侧表面与水接触热交换系数β冬季混凝土表面与空气之间夏季混凝土表面与空气之间3.0.11贮水或水处理构筑物、地下构筑物的砖石砌1砖应采用普通粘土机制砖，其强度等级不应低于MU10;2石材强度等级不应低于MU30;3砌筑砂浆应采用水泥砂浆，并不应低于M10。4.1.1结构上的作用可分为二类：永久作用、可变4.1.2永久作用应包括：结构和永久设备的自重、上的竖向压力和侧向压力、构筑物内部的盛水压力、4.1.3可变作用应包括：楼面和屋面上的活荷载、吊车荷载、雪荷载、风荷载、地表或地下水的压力(侧压力、浮托力)、流水压力、融冰压力、结构构件4.1.4偶然作用，系指在使用期间不一定出现，但发生时其值很大且维持的时间较短，例如高压容器的爆炸力等，应依据工程真实的情况确定需要计人的偶然发4.1.5结构设计时，对不同的作用应采用不一样的代表值：对永久作用，应采用标准值作代表值；对可4.1.6当结构承受两种或两种以上可变作用时，在承载能力界限状态设计或正常使用界限状态按短期效应标准组合设计中，对可变作用应取其标准值和组合5-5-74.1.7当正常使用界限状态按长期效应准永久组合设计时，对可变作用应采用准永久值作代表值。可变作用准永久值，应为可变作用的标准值乘以作用的准永久值系数。4.1.8使结构或构件产生不可忽略的加速度的作用，应按动态作用考虑，一般可将动态作用简化为静态作用乘以动力系数后按静态作用计算。4.2永久作用标准值4.2.1结构自重的标准值，可按结构构件的设计尺寸与相应材料单位体积的自重计算确定。对常用材料和构件，其自重可按现行《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用。永久性设备的自重标准值、可按该设备的样本提供的数据采用。4.2.2直接支承轴流泵电动机、机械表面曝气设备的梁系，设备转动部分的自重及由其传递的轴向力应乘以动力系数后作为标准值。动力系数可取2.0。4.2.3作用在地下构筑物上竖向土压力标准值，应ns——竖向土压力系数，一般可取1.0,当构筑物的平面尺寸长宽比大于10时，n,宜取1.2;18kN/m³采用Hs---地下构筑物顶板上的覆土高度(m)。4.2.4作用在开槽施工地下构筑物上的侧向土压力标准值，应按以下规定确定(图4.2.4):1应按主动土压力计算；2当地面平整、构筑物位于地下水位以上部分的主动土压力标准值可按下式计算(图4.2.4):构筑物位于地下水位以下部分的侧壁上的压力应为主动土压力与地下水静水压力之和，此时主动土压力标准值可按下式计算(图4.2.4):图4.2.4侧壁上的主动土压力分布图地下水位以上的主动土压力Fp,k——地下水位以下的主动土压力Ka----主动土压力系数，应根据土的抗剪强度确定，当缺乏试验资料时，对砂类土或粉土可取;对粘性土可取;zw——自地面至地下水位的距离(m);ys——地下水位以下回填土的有效重度(kN/m³),可按10kN/m³采用。4.2.5作用在沉井构筑物侧壁上的主动土压力标准值，可按公式4.2.4-1或4.2.4-2计算，此时应取γs=Y。位于多层土层中的侧壁上的主动土压力标准值，可按下式计算：式中Fpn,k-—第n层土层中，距地面xn深度处侧壁上的主动土压力(kN/m²);Ym;—i层土的天然状态重度(kN/m³);当位于地下水位以下时应取有效重Ysn——第n层土的天然状态重度(kN/m³);当位于地下水位以下时应取有h;——i层土层的厚度(m);zn—-—自地面至计算截面处的深度(m);4.2.6构筑物内的水压力应按设计水位的静水压力计算，对给水处理构筑物，水的重度标准值，可取10kN/m³采用；对污水处理构筑物，水的重度标准值，可取10～10.8kN/m³采用。4.2.7施加在结构构件上的预加应力标准值，应按预应力钢筋的张拉控制应力值扣除相应张拉工艺的各项应力损失采用。张拉控制应力值应按现行《混凝土4.2.8地基不均匀沉降引起的永久作用标准值，其沉降量及沉降差应按现行《建筑地基基础设计规范》GB50007的有关法律法规计算确定。4.3可变作用标准值、准永久值系数4.3.1构筑物楼面和屋面的活荷载及其准永久值系数，应按表4.3.1采用。表4.3.1构筑物楼面和屋面的活荷载及其准永久值系数y。项序构筑物部位活荷载标准值准永久值系数中1不上人的屋面、贮水或水处理构筑物的顶盖2上人屋面或顶盖3操作平台或泵房等楼面4楼梯或走道板5操作平台、楼梯的栏杆水平向注：1对水池顶盖，尚应依据施工或运行条件验算施工机械设备荷载或运输车辆荷载；2对操作平台、泵房等楼面，尚应根据真实的情况验算设备、运输工具、堆放物料等局部集中荷载；3对预制楼梯踏步，尚应按集中活荷载标准值1.5kN验算。4.3.2吊车荷载、雪荷载、风荷载的标准值及其准永久值系数，应按《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用。确定水塔风荷载标准值时，整体计算的风载体型系数μs应按以下规定采用：1倒锥形水箱的风载体型系数应为+0.7;2圆柱形水箱或支筒的风载体型系数应为3钢筋混凝土构架式支承结构的梁、柱的风载体型系数应为+1.3。4.3.3地表水或地下水对构筑物的作用标准值应按1构筑物侧壁上的水压力，应按静水压力计算；2水压力标准值的相应设计水位，应根据勘察部门和水文部门提供的数据采用：也许会出现的最高和最低水位，对地表水位宜按1%频率统计分析确定；对地下水位应考虑近期内变化及构筑物设计基准期内可能的发展的新趋势确定。3水压力标准值的相应设计水位，应根据对结构的作用效应确定取最低水位或最高水位。当取最低水位时，相应的准永久值系数对地表水可取常年洪水位与最高水位的比值，对地下水可取平均水位与最高水位的比值。4地表水或地下水对结构作用的浮托力，其标准值应按最高水位确定，并应按下式计算：式中qfw.构筑物基础底面上的浮托力标准值Ya水的重度(kN/m³);可按10kN/m³hw——地表水或地下水的最高水位至基础底面(不包括垫层)计算部位的距离nw--—浮托力折减系数、对非岩质地基应取1.0;对岩石地基应按其破碎程度确定，当基底设置滑动层时，应取4.3.4作用在取水构筑物头部上的流水压力标准值，图4.3.4作用在取水头部上的流水压力图应根据设计水位按下式计算确定(图4.3.4):式中Fdw,k-—头部上的流水压力标准值(kN);no淹没深度影响系数，可按表4.3.4-1采用；对于非淹没式取水头部应为Kr——作用在取水头部上的水流力系数，可按表4.3.4-2采用；Vw—水流的平均速度(m/s);g——重力加速度(m/s²);A-----头部的阻水面积(m²),应计算至最表4.3.4-1淹没深度影响系数na注：表中dn为取水头部中心至水面的距离；Ha为取水头部最低冲刷线取水头部上的水流力系数K;头部体型方形矩形圆形尖端形长圆形K₁K流水压力的准永久值系数，应按4.3.3中3的规4.3.5河道内融流冰块作用在取水头部上的压力其标准值可按以下规定确定：作用在具有竖直边缘头部上的融冰压力，可2作用在具有倾斜破冰棱的头部上的融冰压力，式中Fk—竖直边缘头部上的融冰压力标准值ma——取水头部迎水流面的体型系数，方形时为1.0;圆形时为0.9;尖端形时应按表4.3.5采用；fr——冰的极限抗压强度(kN/m²),当初融流冰水位时可按750kN/m²采用；t:——冰厚(m),应按真实的情况确定；FIv,k—-竖向冰压力标准值(kN);Fib.k------水平向冰压力标准值(kN);b-—--取水头部在设计流冰水位线上的宽度fw——冰的弯曲抗压极限强度(kN/m²),可按0.7f,采用；0破冰棱对水平线尖端形取水头部体形系数mn尖端形取水头部迎水流向角度3融冰压力的准永久值系数4a,对东北地区和新疆北部地区可取ψg=0.5;对别的地方可取4a=0。4.3.6贮水或水处理构筑物的温度变化作用(包括湿度变化的当量温差)标准值，可按以下规定确定：1暴露在大气中的构筑物壁板的壁面温差，应式中△——壁板的内、外侧壁面温差(℃);β——i材质壁板与空气间的热交换系数Tm-——壁板内侧介质的计算温度(℃);可按年最低月的平均水温采用；Tx—壁板外侧的大气温度(℃);可按当地年最低月的统计平均温度采用。2暴露在大气中的构筑物壁板的壁面湿度当量温差△t,应按10℃采用。3温度、湿度变化作用的准永久值系数a宜取1.0计算。5.1.1本规范采用以概率理论为基础的界限状态设计方法，以可靠指标度量结构构件的可靠度；按承载能力界限状态计算时，除对结构整体稳定验算外均采用以分项系数的设计表达式进行设计。5.1.2本规范采用的界限状态设计方法，对结构设1承载能力界限状态：应包括对结构构件的承载力(包括压曲失稳)计算、结构整体失稳(滑移及倾覆、上浮)验算。2正常使用界限状态：应包括对需要控制变形的结构构件的变形验算，使用上要求不有裂缝的抗裂度验算，使用上需要限制裂缝宽度的验算等。5.1.3结构内力分析，均应按弹性体系计算，不考虑由非弹性变形所产生的塑性内力重分布。5.1.4结构构件的截面承载力计算，应按我国现行设计规范《混凝土结构设计规范》GB50010或《砌50017的规定执行。5.1.5构筑物的地基计算(承载力、变形、稳定)应按我国现行设计规范《建筑地基基础设计规范》GB50007的规定执行。5.1.6结构构件按承载能力界限状态进行强度计算时，结构上的各项作用均应采用作用设计值。作用设计值，应为作用分项系数与作用代表值的乘积。5.1.7结构构件按正常使用界限状态验算时，结构上的各项作用均应采用作用代表值。5.1.8对构筑物进行结构设计时，根据《工程结构可靠度设计统一标准》GB50153的规定，应按结构破坏可能会产生的后果的严重性确定安全等级，按二级执行。对重要工程的关键构筑物，其安全等级可提高一级执行，但应报有关主管部门批准或业主认可。5.2承载能力界限状态计算规定5.2.1对结构构件作强度计算时，应采用下列界限状态计算表达式：三级的结构构件，应分别取1.1、1.0、S-—作用效应的基本组合设计值；5.2.2作用效应的基本组合设计值，应按以下规定1对于贮水池、水处理构筑物、地下构筑物等可不计算风荷载效应，其作用效应的基本组合设计值，应按下式计算：Cc:-—第i个永久作用的作用效应系数；对结构不利时，对结构和设备自重应取Qk第j个可变作用的标准值；Ca,---第j个可变作用的作用效应系数；地表水或地下水的作用应作为第一可变2对水塔等构筑物，应计入风荷载效应，当进行整体分析时，其作用效应的基本组合设计值，应按式中Cai、Q₁k—第一可变作用的作用效应系数作用标准值，第一可变作用应5.2.3构筑物在基本组合作用下的设计稳定性抗力系数K,不应小于表5.2.3的规定。验算时，抵抗力应只计入永久作用，可变作用和侧壁上的摩擦力不应计入；抵抗力和滑动、倾覆力应均采用标准值。表5.2.3构筑物的设计稳定性抗力系数K,失稳特征设计稳定性抗力系数K、沿基底或沿齿墙底面连同齿墙间土体滑动沿地基内深层滑动(圆弧面滑动)倾覆上浮5.2.4对挡土(水)墙、水塔等构筑物基底的地基反力，可按直线分布计算。基底边缘的最小压力，不宜出现负值(拉力)。5.3正常使用界限状态验算规定5.3.1对正常使用界限状态，结构构件应分别按作用短期效应的标准组合或长期效应的准永久组合进行验算，并应保证满足变形、抗裂度、裂缝开展宽度、应力等计算值不超过相应的规定限值。5.3.2对混凝土贮水或水质净化处理等构筑物，当在组合作用下，构件截面处于轴心受拉或小偏心受拉(全面处于受拉)状态时，应按不有裂缝控制；并应取作用短期效应的标准组合进行验算。5.3.3对钢筋混凝土贮水或水质净化处理等构筑物，当在组合作用下，构件截面处于受弯或大偏心受压、受拉状态时，应按限制裂缝宽度控制；并应取作用长期效应的准永久组合进行验算。5.3.4钢筋混凝土构筑物构件的最大裂缝宽度限值，应符合表5.3.4的规定。表5.3.4钢筋混凝土构筑物构件类别部位及环境条件水处理构筑物、水池、水塔清水池、给水水质净化处理构筑物污水处理构筑物、水塔的水柜泵房贮水间、格栅间其他地面以下部分取水头部常水位以下部分常水位以上湿度变化部分注：沉井结构的施工阶段最大裂缝宽度限值可取5.3.5电机层楼面的支承梁应按作用的长期效应的准永久组合进行变形计算，其允许挠度应符合下式要式中wv-—--支承梁的允许挠度(cm);1a支承梁的计算跨度(cm)。5.3.6对于正常使用界限状态，作用效应的标准组合设计值S、和作用效应的准永久组合设计值Sa,应分别按下列公式确定：1标准组合对水塔等构筑物，当计入风荷载时可取ψ.=0.6;当不计入风荷载时，应为2准永久组合式中u——第j个可变作用的准永久值系数。5.3.7对钢筋混凝土构筑物，当其构件在标准组合作用下处于轴心受拉或小偏心受拉的受力状态时，应按下列公式进行抗裂度验算：1对轴心受拉构件应满足：式中N——构件在标准组合下计算截面上的纵向mm²),应按现行《混凝土结构设计规Ao——计算截面的换算截面面积(mm²);aq——混凝土拉应力限制系数，可取0.87。2对偏心受拉构件应满足：式中eo——纵向力对截面重心的偏心距(mm);Wo——构件换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩y—截面抵抗矩塑性系数，对矩形截面为5.3.8对于预应力混凝土结构的抗裂验算，应满足下式要求：式中σk—-在标准组合作用下，计算截面的边缘法向应力(N/mm²);σw——扣除全部预应力损失后，计算截面上的预压应力(N/mm²);app-—预压效应系数，对现浇混凝土结构可取1.15;对预制拼装结构可取1.25。5.3.9钢筋混凝土构筑物的各部位构件，在准永久组合作用下处于受弯、大偏心受压或大偏心受拉状态时，其也许会出现的最大裂缝宽度可按附录A计算确定，并应符合5.3.4的要求。6.1.1贮水或水处理构筑物一般宜按地下式建造；当按地面式建造时，严寒地区宜设置保温设施。6.1.2钢筋混凝土贮水或水处理构筑物，除水槽和水塔等高架贮水池外，其壁、底板厚度均不宜小于6.1.3构筑物各部位构件内，受力钢筋的混凝土保6.1.3的规定。表6.1.3钢筋的混凝土保护层最小厚度(mm)构件类别工作条件保护层最小厚度墙、板、壳与水、土接触或高湿度与污水接触或受水气影响梁、柱与水、土接触或高湿度与污水接触或受水气影响基础、底板有垫层的下层筋无垫层的下层筋注：1墙、板、壳内的分布筋的混凝土净保护层最小厚度不应小于20mm;梁、柱内箍筋的混凝土净保护层最小厚度不应小于25mm;2表列保护层厚度系按混凝土等级不低于C25给出，当采用混凝土等级低于C25时，保护层厚度尚应增加5mm;3不与水、土接触或不受水气影响的构件，其钢筋的混凝土保护层的最小厚度，应按现行的《混凝土结构设计规范》GB50010的有关法律法规采用；4当构筑物位于沿海环境，受盐雾侵蚀显著时，构件的最外层钢筋的混凝土最小保护层厚度不应该少于45mm;5当构筑物的构件外表设有水泥砂浆抹面或其他涂料等质量确有保证的保护的方法时，表列要求的钢筋的混凝土保护层厚度可酌量减小，但不能低于处于正常环境的要求。6.1.4钢筋混凝土墙(壁)的拐角及与顶、底板的交接处，宜设置腋角。腋角的边宽不应小于150mm,并应配置构造钢筋，一般可按墙或顶、底板截面力钢筋的50%采用。6.2变形缝和施工缝6.2.1大型矩形构筑物的长度、宽度较大时，应设置适应温度变化作用的伸缩缝。伸缩缝的间距可按表6.2.1的规定采用。表6.2.1矩形构筑物的伸缩缝最大间距(m)地基类别工作条件工作条件结构类别露天地下式或有保温措施露天地下式或有保温措施砌体砖石现浇混凝土588钢筋混凝土装配整体式现浇注：1对于地下式或有保温措施的构筑物，应考虑施工条件及温度、湿度环境等因素，外露时间比较久时，应按露天条件设置伸缩缝；2当有经验时，例如在混凝土中施加可靠的外加剂或浇筑混凝土时设置后浇带，减少其收缩变形，此时构筑物的伸缩缝间距可根据经验确定，不受表列数值限制。6.2.2当构筑物的地基土有显著变化或承受的荷载差别较大时，应设置沉降缝加以分割。6.2.3构筑物的伸缩缝或沉降缝应做成贯通式，在同一剖面上连同基础或底板断开。伸缩缝的缝宽不宜小于20mm;沉降缝的缝宽不应小于30mm。6.2.4钢筋混凝土构筑物的伸缩缝和沉降缝的构造，1缝处的防水构造应由止水板材、填缝材料和2止水板材宜采用橡胶或塑料止水带，止水带与构件混凝土表面的距离不宜小于止水带埋人混凝土内的长度，当构件的厚度较小时，宜在缝的端部局部加厚，并宜在加厚截面的突缘外侧设置可压缩性板3填缝材料应采用具有适应变形功能的板材；4嵌缝材料应采用具有适应变形功能、与混凝土表面粘结牢固的柔性材料，并具有在环境介质中不老化、不变质的性能。6.2.5位于岩石地基上的构筑物，其底板与地基间应设置可滑动层构造。6.2.6混凝土或钢筋混凝土构筑物的施工缝设置，应符合下列要求：1施工缝宜设置在构件受力较小的截面处；2施工缝处应有可靠的措施保证先后浇筑的混凝土间良好固结，必要时宜加设止水构造。6.3.1钢筋混凝土构筑物的各部位构件的受力钢筋，1受力钢筋的最小配筋百分率，应符合现行2受力钢筋宜采用直径较小的钢筋配置；每米宽度的墙、板内，受力钢筋不宜少于4根，且不超过10根。6.3.2现浇钢筋混凝土矩形构筑物的各构件的水平向构造钢筋，应符合以下规定：1当构件的截面厚度小于、等于50cm时，其里、外侧构造钢筋的配筋百分率均不应小于0.15%。2当构件的截面厚度大于50cm时，其里、外侧均可按截面厚度50cm配置0.15%构造钢筋。6.3.3钢筋混凝土墙(壁)的拐角处的钢筋，应有足够的长度锚入相邻的墙(壁)内；锚固长度应自墙(壁)的内侧表面起算。6.3.4钢筋的接头应符合下列要求：1对具有抗裂性要求的构件(处于轴心受拉或小偏心受拉状态),其受力钢筋不应采用非焊接的搭2受力钢筋的接头应优先采用焊接接头，非焊接的塔接接头应设置在构件受力较小处；3受力钢筋的接头位置，应按现行《混凝土结同一截面处的绑扎钢筋的搭接接头面积百分率可加大到50%,相应的搭接长度应增加30%。6.3.5钢筋混凝土构筑物各部位构件上的预埋件，其锚筋面积及构造要求，除应按现行《混凝土结构设计规范》GB50010的有关法律法规确定外，尚应符合下1预埋件的锚板厚度应附加腐蚀裕度；2预埋件的外露部分，必须作可靠的防腐保护。6.4.1钢筋混凝土构筑物的开孔处，应按以下规定1当开孔的直径或宽度大于300mm但不超过1000mm时，孔口的每侧沿受力钢筋方向应配置加强钢筋，其钢筋截面积不应小于开孔切断的受力钢筋截面积的75%;对矩形孔口的四周尚应加设斜筋；对圆形孔口尚应加设环筋。2当开孔的直径或宽度大于1000mm时，宜对孔口四周加设肋梁；当开孔的直径或宽度大于构筑物壁、板计算跨度的时，宜对孔口设置边梁.梁内配筋应按计算确定。6.4.2砖砌体的开孔处，应按以下规定采取加强措1砖砌体的开孔处宜采用砌筑砖券加强。砖券厚度，对直径小于1000mm的孔口，不应小于120mm;对直径大于1000mm的孔口，不应小于附录A钢筋混凝土矩形截面处于受最大裂缝宽度计算A.0.1受弯、大偏心受拉或受压构件的最大裂缝宽度，可按下列公式计算：式中wmx最大裂缝宽度(mm);ψ0.4时，应取0.4;当ψ1.0时，应取1.0;σw-—按长期效应准永久组合作用计算的截层厚度(mm);d——纵向受拉钢筋直径(mm);当采用不一样直径的钢筋时，应取u向受拉钢筋配筋率，即b为截面计算宽度，h为截面计算高(mm²),对偏心受拉构件应取偏心力一侧的钢筋截面面积；a:——系数，对受弯、大偏心受压构件可取a₁=0;对大偏心受拉构件可取a₁=v---—纵向受拉钢筋表面特征系数，对光面 钢筋应取1.0;对变形钢筋应取0.7;fi--—混凝土轴心抗拉强度标准值(N/mm²);α2——系数，对受弯构件可取a₂=1.0;对大偏心受压构件可取;对大偏心受拉构件可取A.0.2受弯、大偏心受压、大偏心受拉构件的计算1受弯构件的纵向受拉钢筋应力ho—计算截面的有效高度(mm)。2大偏心受压构件的纵向受拉钢筋应力式中N₄----在长期效应准永久组合作用下，计算截面上的纵向力(N);3大偏心受拉构件的纵向钢筋应力式中a----位于偏心力一侧的钢筋至截面近侧边缘的距离(mm)。B.0.1为便于在执行本规范条文时区别对待，对要求严格程度不同的用词说明如下：1表示很严格，非这样做不可的：2表示严格，在一般的情况下均应这样做的正面词采用“应”,反面词采用“不应”或3表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的：正面词采用“宜”或“可”,反面词采用“不B.0.2条文中指定应按其他有关标准、规范执行时，

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